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先進廢氣處理,萬能的噴淋塔,針對酸性、鹼性廢氣效果好
- 由 環保愛好者 發表于 足球
- 2021-12-12
埃克特通用關聯圖怎麼看
先進廢氣處理,萬能的噴淋塔,針對酸性、鹼性廢氣效果好
噴淋塔內填料層作為氣液兩相間接觸構件的傳質裝置。填料塔底部裝有填料支承板,填料以亂堆方式放置在支承板上。填料的上方安裝填料壓板,以防被上升氣流吹動。噴淋塔噴淋液從塔頂經液體分佈器噴淋到填料上,並沿填料表面流下。氣體從塔底送入,經氣體分佈裝置分佈後,與液體呈逆流連續透過填料層的空隙,在填料表面上,氣液兩相密切接觸進行傳質。當液體沿填料層向下流動時,有時會出現壁流現象,壁流效應造成氣液兩相在填料層中分佈不均,從而使傳質效率下降。因此,噴淋塔內的填料層分為兩段,中間設定再分佈裝置,經重新分佈後噴淋到下層填料上。
噴淋塔作為一種新型噴淋吸收裝置已在廢氣淨化中得到廣泛應用。它將硫化床的概念發展到汽液傳質裝置中,使噴淋塔中的填料處於流化狀態,因而使傳質過程能夠得到強化。
它的特點是:氣速高,處理能力大,塔的重量輕,汽液分佈比較均勻,不易被固體及黏性物料堵塞。特別是由於塔內湍動強烈,故質量及能量傳遞得以強化,因而能夠較大地縮小塔徑,降低塔高。該塔處理風量較大,空塔氣速1。5~6。0m/s,噴淋密度20~110m3/(m2·h),壓力損失1 500~3 800Pa,噴淋塔的除霧裝置採用旋流板除霧器,透過使氣體透過塔板產生旋轉運動,利用離心力的作用將霧沫除下,其除霧效率可達98%-99%,而且結構簡單壓降較小。
噴淋塔對於各種腐蝕性氣體淨化處理效果明顯,能有效去除氯化氫氣體(HCl)、氟化氫氣體(HF)、氨氣(NH3)、硫酸霧(H2SO4)、鉻酸霧(CrO3)、氰氫酸氣體(HCN)、鹼蒸氣(NaOH)、福爾馬林(HCHO)等水溶性氣體。噴淋塔淨化效率高、操作管理簡單、使用壽命長。淨化處理後的酸鹼廢氣排放達到國家排放標準。
本裝置分單塔體和雙塔體。採用圓形塔體,用法蘭分段聯接而成。具體由貯液箱、塔體、進風段、噴淋層、填料層、旋流除霧層、觀檢窗、出風口等組成。
適用範圍:煉油廠、橡膠廠、皮革廠、印刷廠、化工廠、中西藥廠、金屬鑄造廠、塑膠再生廠、噴塗溶劑、食品加工廠、肉類加工廠、屠宰場、家禽飼料場、造紙廠、汙水處理廠、垃圾轉運站等有機和無機物廢氣淨化處理。
噴淋塔使用注意事項:
1、迴圈水量的調節:由噴淋塔供水泵來決定,當執行一臺鍋爐時開一臺即可,當冬季兩臺或三臺同時執行時,將兩臺水泵全部開啟,泥漿泵其流量應根據迴圈泵的流量來調節,使其相等即可。
2、噴淋塔內加藥池內的加藥量:當執行一臺鍋爐時,加入鹼2袋,加入熟石灰5袋,如冬季執行兩臺或三臺時,可按相應倍數增加藥量。
3噴淋塔沉澱池要經常清理,夏天一週清理一次,冬季三天清理一次。
4、灰水分離器排汙時,每班排放一次,要分別開啟排汙閥門,直到有清水排出為止。
5、以上各轉動部件要經常檢查、注油,發現故障要及時排除,以保證噴淋塔脫硫效果。
6、在上、下樓梯加藥時要注意安全,要有自主保安,相互保安意識。
7、工作完畢要及時清理好衛生,做到人走場地清。
5%NaOH溶液(逆流)吸收淨化硫酸煙霧相關引數
此次設計擬採用5%NaOH溶液(逆流)吸收淨化硫酸煙霧。
2。2集氣罩的設計
2。2。1集氣罩基本引數的確定
由設計資料知:d=1000mm,H‘=1200mm,
取H=500mm, α=90˚
則D0=d+0。8H=1000+0。8×500=1400mm
罩下口面積為F0=0。25×3。14×1。42=1。5386 (m2)
罩下口邊高為h1=0。25
=0。25×
=0。31 (m)
罩上口直徑擬定為d0=350mm
則罩淨高為
校核
和
基本符合要求。
2。2。2集氣罩入口風量的確定
(1)冬季 環境溫度為-6℃,槽料內加酸後溫度可達100℃,
取吸氣罩入口速度
集氣罩排風量
(1)夏季 環境溫度為31℃,槽料內加酸後溫度可達100℃,
集氣罩排風量
由於冬季排風量大於夏季排風量,應以冬季排風量來計算。
校核管道中風速:
,符合要求
2。3填料塔的設計
2。3。1填料塔引數的確定
(1)填料的規格及相關引數 本設計擬選用50×48×1。8規格的塑膠鮑爾環填料(亂堆)。
填料引數為:φ=120m-1, α1=106。4m2/m3
(2) 計算泛點氣速
本設計採用質量分數為5%的NaOH為吸收液(引數近似取水的引數)。
取液氣比=3。5
因=,即==×3。5=2。169
所以 ()0。5=2。169×()0。5=0。0695
查埃克特通用關聯圖知()μL0。2=0。168
吸收液溫度為20℃,μL=1mPa·s
Ψ==1可得 uf=
=3。655(m/s)
(3)計算操作氣速u 操作氣速為 u=0。7uf=0。7×3。655=2。56(m/s)
(4)計算塔徑 由於集中處理三個集氣罩的排氣量,則填料塔中的混合氣體體積流量為
VG=3Q=3×0。765=2。295(m3/s)
填料塔塔徑: D==
=1。068(m)
圓整D=1。2m(查資料得塔徑規格通常為偶數如800mm,1000mm,1200mm,1400mm等)
(5)利用圓整後的塔徑重新計算操作氣速u。
U=
=2。03(m/s)
(6)校核填料直徑與塔體直徑的比 =50/1200=0。042<
,符合要求。
(7)校核填料塔的噴淋密度 當填料d≤75mm時,填料的最小潤溼率為0。08m3/(m·h),最小噴淋量為
L噴min=(MWR) α1=0。08×106。4=8。512[m3/(m2·h)]
L噴=
=15。05m3/(m2·h)>L噴min,符合要求。
2。3。2填料層高度確定
(1)填料層高度的計算 由設計資料知
kGa=144/103×106。4=148。7kmol/(m3·h·atm)(1atm=101325Pa
,kLa=0。7/103×106。4=0。72h-1
當地大氣壓p=734/760=0。966(atm)=97879。95Pa
入塔氣體中汙染物體積含量 y2=y=0。000734
出塔氣體中汙染物體積含量 y1=
×22。4×0。001=0。0000457
則入塔氣體中汙染物的分壓 pA2=py2=0。966×0。000734=0。000709atm=71。8Pa
出塔氣體中汙染物的分壓 pA1=py1=0。966×0。0000457=0。0000441tm=4。7Pa
吸收液中活性組分的臨界濃度GKP=bpA=2×
pA=411。429pA
填料塔液相進口的臨界濃度
CKP1=411。429pA1=411。429×0。0000457=0。0188(kmol/m3)
填料塔液相出口的臨界濃度
CKP2=411。429pA2=411。429×0。000709=0。292(kmol/m3)
液相進口處活性組分的濃度 CB1==1。25(kmol/m3)
液相總濃度 CT=1000/18=55。556(kmol/m3)
由物料平衡式知 (pA-pA1)= -(CB2-CB1)
得-=即 -×
=3。5得CB2=1。229kmol/m3
因CKP1 求90℃時氣體的摩爾體積V 因V0/T0=V/T,則22。4/273=V/(273+90),得V=29。785(L/mol) 氣體的摩爾流率:G== =270kmol/(m2·h)] 液體的摩爾流率:L=3。5×270=945[kmol/(m2·h)]=17010kg/(m2·h) 填料塔床層高:h= =5。15m (2)填料塔床層壓降的計算 ()μL0。2= ×( )×10。2=0。052 查埃克特通用關聯圖知:由於前已計算橫座標為0。168,查埃克特通用關聯圖可知 Δp’=590(Pa/m) 填料塔床層壓降:Δp=590×5。15=3038。5(Pa) 2。3。3 填料塔附件選擇 (1)選用斜口氣體分佈器,進口管直徑340mm,進口風速15。70m/s,阻力約500Pa (2)選用柵板支承板,阻力約200Pa; (3)選用多孔盤管式液體分佈器,阻力約50Pa; (4)選用液封排液裝置; (5)選用折板除霧器,出口管直徑200mm,阻力約100Pa。 2。3。4填料塔總壓降 Δp=3038。5﹢500+200+50+100=3888。5(Pa) 2。4管網設計 2。4。1風速和管徑的確定 保證管內風速在 的範圍內,本設計選用15。59m/s左右,保證較小的壓力損失,並以此標準選擇管徑,圓整後複核風速。 管徑以400mm為主,只是在填料塔進口位置選用300mm管徑。 2。4。2系統佈置流程圖 2。4。3阻力計算 由設計資料知,混合氣體中汙染物濃度為3210mg/m3 ,混合氣體溫度為60℃,冬季大氣壓力為734mmHg(97858。35Pa) 混合氣體中汙染物體積分數:y=3。21/98×22。4×10-3=7。34×10-4 混合氣體平均分子量:Mm=M1(1-y)+M2y=29×(1-0。000734)+98×0。000734=29。051(g/mol) 混合氣體密度: 系統各部分阻力計算如下 管道 1-2-3 沿程阻力:根據d1-2-3=250mm,V1-2-3=15。59m3/h,查“全國通用通風管道計算表”得λ/d=0。075,實際風速15。21m/s,動壓壓頭為125Pa。則 (需對查表得到的Rm0進行修正,Kt=0。9,KB=0。97,Kr=0。9) △PL1-2-3=Rm。L=Kt*KB*Kr*Rm0*L=Kt*KB*Kr*λ/d (ρv^2)/2*L =0。79×0。075×125×3。065=22。7Pa 區域性阻力:集氣罩:ξ=0。11,插板閥:ξ=0。1 彎頭:90度,R/d=1,由表得ξ=0。23 三通:ɑ=45。, F1+F2≈F3,由表得ξ=0。32 △P1-2-3=Σξ(ρv^2)/2=(0。11+0。1+0。23+0。32)×125=95Pa 管道 4-5-3 沿程阻力:根據d4-5-3=250mm,V4-5-3=15。59m3/h,查“全國通用通風管道計算表”得λ/d=0。075,實際風速15。21m/s,動壓壓頭為125Pa。則 (需對查表得到的Rm0進行修正,Kt=0。9,KB=0。97,Kr=0。9) △PL4-5-3=Rm。L=Kt*KB*Kr*Rm0*L=Kt*KB*Kr*λ/d (ρv^2)/2*L =0。79×0。075×125×0。265=1。2Pa 區域性阻力:集氣罩:ξ=0。11,插板閥:ξ=0。1 彎頭:45。,R/d=1,由表得ξ=0。14 三通:由表得ξ=0。59 △P4-5-3=Σξ(ρv^2)/2=(0。11+0。11+0+0。59)×125=117。5Pa 管道 3-6 沿程阻力:根據d3-6=350mm,V3-6=15。91m3/h,查“全國通用通風管道計算表”得λ/d=0。048,實際風速15。52m/s,動壓壓為130Pa。則 (需對查表得到的Rm0進行修正,Kt=0。9,KB=0。97,Kr=0。9) △PL3-6=Rm。L=Kt*KB*Kr*Rm0*L=Kt*KB*Kr*λ/d (ρv^2)/2*L =0。79×0。048×130×1。63 =4。9Pa 區域性阻力:彎頭:90。,R/d=1,由表得ξ=0。23 三通:由表得ξ=0。38 △P3-6=Σξ(ρv^2)/2=(0。18+0。38)×130=79Pa 管道 7-8-6 沿程阻力:根據d7-8-6=250mm,V7-8-6=15。59m3/h,查“全國通用通風管道計算表”得λ/d=0。075,實際風速15。21m/s,動壓壓頭為125Pa。則 (需對查表得到的Rm0進行修正,Kt=0。9,KB=0。97,Kr=0。9) △PL7-8-6=Rm。L=Kt*KB*Kr*Rm0*L=Kt*KB*Kr*λ/d (ρv^2)/2*L =0。79×0。075×125×1。245=5。7Pa 區域性阻力:集氣罩:ξ=0。11,插板閥:ξ=0。1 彎頭:90。,R/d=1,由表得ξ=0。23,數量兩個 45。,R/d=1由表得ξ=0。14 三通:由表得ξ=0。82 △P7-8-6=Σξ(ρv^2)/2=(0。11+0。46+0。1+0。14+0。82)×125=203。75Pa 管道 4-3-9 沿程阻力:根據d8-9=420mm,V8-9=15。59m3/h,查“全國通用通風管道計算表”得λ/d=0。038,實際風速16。57m/s,動壓壓頭為148Pa。則 (需對查表得到的Rm0進行修正,Kt=0。9,KB=0。97,Kr=0。9) △PL8-9=Rm。L=Kt*KB*Kr*Rm0*L=Kt*KB*Kr*λ/d (ρv^2)/2*L =0。79×0。038×148×5。582 =24。8Pa 區域性阻力:彎頭:90。,R/d=1,由表得ξ=0。23,數量兩個 △P8-9=Σξ(ρv^2)/2=0。46×148=68。1Pa 管道 10-11 沿程阻力:根據d10-11=420mm,V10-11=15。59m3/h,查“全國通用通風管道計算表”得λ/d=0。038,實際風速16。57m/s,動壓壓頭為148Pa。則 (需對查表得到的Rm0進行修正,Kt=0。9,KB=0。97,Kr=0。9) △PL10-11=Rm。L=Kt*KB*Kr*Rm0*L=Kt*KB*Kr*λ/d (ρv^2)/2*L =0。79×0。038×148×7。705 =34。2Pa 區域性阻力:彎頭:90。,R/d=1,由表得ξ=0。23,數量三個 軟連線:ξ=0。10 △P10-11=Σξ(ρv^2)/2=0。69×148=116。9Pa 管道 12-13 沿程阻力:根據d12-13=420mm,V12-13=15。59m3/h,查“全國通用通風管道計算表”得λ/d=0。028,實際風速18。23m/s,動壓壓頭為179Pa。則 (需對查表得到的Rm0進行修正,Kt=0。9,KB=0。97,Kr=0。9) △PL12-13=Rm。L=Kt*KB*Kr*Rm0*L=Kt*KB*Kr*λ/d (ρv^2)/2*L =0。79×0。028×179×0。36 =1。4Pa 區域性阻力:天圓地方:ξ=0。10 △P12-13=Σξ(ρv^2)/2=0。1×179=17。9Pa 煙囪 沿程阻力:△PL煙囪=3。83Pa 區域性阻力:ξ=0。6 △P12-13=23Pa